模板安全計算中（梁底支撐只有2根立桿鋼管，梁底無增加立桿），到第七步：縱向水平鋼管驗算扣件抗滑移力（就是立桿對縱向水平鋼管的反力）為什么與第八步的立桿驗算的受力相差2倍多？
按道理應該相差不大，盡管荷載組合不一樣?。?！
給我個合理的解釋
問題補充：
模板安全計算中（梁底支撐只有2根立桿鋼管，梁底無增加立桿），到第七步：縱向水平鋼管驗算扣件抗滑移力（就是立桿對縱向水平鋼管的反力）為什么與第八步的立桿驗算的受力相差2倍多？下面是1個梁的計算書：
梁模板（扣件式）計算書
一、工程屬性
新澆混凝土梁名稱 KL250*500 新澆混凝土梁計算跨度(m) 4.25
混凝土梁截面尺寸(mm×mm) 250×500 新澆混凝土結(jié)構(gòu)層高(m) 3.6
梁側(cè)樓板厚度(mm) 120
二、荷載設計
模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2) 面板 0.07
面板及小梁 0.3
模板面板 0.5
模板及其支架 0.75
新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3) 24
鋼筋自重標準值G3k(kN/m3) 梁 1.5
板 1.1
施工人員及設備荷載標準值Q1k 當計算支架立柱及其他支承結(jié)構(gòu)構(gòu)件時(kN/m2) 1
振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載標準值Q2k(kN/m2) 對水平面模板取值 2
風荷載標準值ωk(kN/m2) 基本風壓ω0(kN/m2) 0.25 非自定義:0.21
風壓高度變化系數(shù)μz 1.06
風荷載體型系數(shù)μs 0.8
三、模板體系設計
新澆混凝土梁支撐方式 梁兩側(cè)有板，梁板立柱共用(A)
梁跨度方向立柱間距l(xiāng)a(mm) 900
梁兩側(cè)立柱間距l(xiāng)b(mm) 900
步距h(mm) 1800
新澆混凝土樓板立柱間距l(xiāng)'b(mm) 900
混凝土梁居梁兩側(cè)立柱中的位置 居中
梁左側(cè)立柱距梁中心線距離(mm) 450
梁底增加立柱根數(shù) 0
梁底支撐小梁根數(shù) 3
每縱距內(nèi)附加梁底支撐主梁根數(shù) 1
梁底支撐小梁一端懸挑長度(mm) 250
設計簡圖如下：

平面圖

立面圖
四、面板驗算
面板類型 覆面木膠合板 面板厚度(mm) 12
面板抗彎強度設計值[f](N/mm2) 12.5 面板彈性模量E(N/mm2) 4500
取單位寬度1000mm，按二等跨連續(xù)梁計算，計算簡圖如下：

W＝bh2/6=1000×12×12/6＝24000mm3，I＝bh3/12=1000×12×12×12/12＝144000mm4
q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.07+(24+1.5)×0.5)+1.4×2，1.35×(0.07+(24+1.5)×0.5)+1.4×0.7×2]×1＝17.34kN/m
q1靜＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.07+(24+1.5)×0.5]×1＝15.58kN/m
q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.76kN/m
q2＝(G1k+ (G2k+G3k)×h)×b=[0.07+(24+1.5)×0.5]×1＝12.82kN/m
1、強度驗算
Mmax＝0.125q1L2＝0.125q1l2＝0.125×17.34×0.122＝0.03kN?m
σ＝Mmax/W＝0.03×106/24000＝1.41N/mm2≤[f]＝12.5N/mm2
滿足要求！
2、撓度驗算
νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×12.82×1254/(100×4500×144000)＝0.025mm≤[ν]＝l/400＝125/400＝0.31mm
滿足要求！
3、支座反力計算
設計值(承載能力極限狀態(tài))
R1=R3=0.375 q1靜l +0.437 q1活l=0.375×15.58×0.12+0.437×1.76×0.12＝0.83kN
R2=1.25q1l=1.25×17.34×0.12＝2.71kN
標準值(正常使用極限狀態(tài))
R1'=R3'=0.375 q2l=0.375×12.82×0.12＝0.6kN
R2'=1.25q2l=1.25×12.82×0.12＝2kN
五、小梁驗算
小梁類型 方木 小梁材料規(guī)格(mm) 50×100
小梁抗彎強度設計值[f](N/mm2) 15.44 小梁抗剪強度設計值[τ](N/mm2) 1.66
小梁彈性模量E(N/mm2) 8415 小梁截面抵抗矩W(cm3) 83.33
小梁截面慣性矩I(cm4) 416.67
為簡化計算，按四等跨連續(xù)梁和懸臂梁分別計算，如下圖：



q1＝max{0.83+0.9×1.35×[(0.3-0.07)×0.25/2+0.5×(0.5-0.12)]+0.9max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×1，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×1]×max[0.45-0.25/2，(0.9-0.45)-0.25/2]/2×1，2.71+0.9×1.35×(0.3-0.07)×0.25/2}=2.74kN/m
q2＝max[0.6+(0.3-0.07)×0.25/2+0.5×(0.5-0.12)+(0.5+(24+1.1)×0.12)×max[0.45-0.25/2，(0.9-0.45)-0.25/2]/2×1，2+(0.3-0.07)×0.25/2]＝2.03kN/m
1、抗彎驗算
Mmax＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×2.74×0.452，0.5×2.74×0.42]＝0.22kN?m
σ＝Mmax/W＝0.22×106/83330＝2.63N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2
滿足要求！
2、抗剪驗算
Vmax＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×2.74×0.45，2.74×0.4]＝1.098kN
τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×1.098×1000/(2×50×100)＝0.33N/mm2≤[τ]＝1.66N/mm2
滿足要求！
3、撓度驗算
ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝0.632×2.03×4504/(100×8415×4166700)＝0.02mm≤[ν]＝l/400＝450/400＝1.12mm
ν2＝q2l24/(8EI)＝2.03×4004/(8×8415×4166700)＝0.19mm≤[ν]＝l/400＝400/400＝1mm
滿足要求！
4、支座反力計算
梁頭處(即梁底支撐小梁懸挑段根部)
承載能力極限狀態(tài)
Rmax＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×2.74×0.45，0.393×2.74×0.45+2.74×0.4]＝1.58kN
同理可得，梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1＝R3＝1.11kN，R2＝1.58kN
正常使用極限狀態(tài)
R'max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×2.03×0.45，0.393×2.03×0.45+2.03×0.4]＝1.17kN
同理可得，梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R'1＝R'3＝0.98kN，R'2＝1.17kN
六、主梁驗算
主梁類型 鋼管 主梁材料規(guī)格(mm) Φ48×2.8
主梁彈性模量E(N/mm2) 206000 主梁抗彎強度設計值[f](N/mm2) 205
主梁抗剪強度設計值[τ](N/mm2) 125 主梁截面慣性矩I(cm4) 10.19
主梁截面抵抗矩W(cm3) 4.25
主梁自重忽略不計，計算簡圖如下：

1、抗彎驗算

主梁彎矩圖(kN?m)
σ＝Mmax/W＝0.715×106/4250＝168.27N/mm2≤[f]=205N/mm2
滿足要求！
2、抗剪驗算

主梁剪力圖(kN)
Vmax＝1.9kN
τmax＝2Vmax/A=2×1.9×1000/398＝9.55N/mm2≤[τ]＝125N/mm2
滿足要求！
3、撓度驗算

主梁變形圖(mm)
νmax＝2.11mm≤[ν]＝l/400＝900/400＝2.25mm
滿足要求！
4、縱向水平鋼管時支座反力驗算
設計值(承載能力極限狀態(tài))
R1＝1.58kN，R2＝1.58kN
標準值(承載能力極限狀態(tài))
R1'＝1.57kN，R2'＝1.57kN
七、縱向水平鋼管驗算
鋼管類型 Ф48×3.5 鋼管截面面積A(mm2) 489
鋼管截面回轉(zhuǎn)半徑i(mm) 15.8 鋼管彈性模量E(N/mm2) 206000
鋼管截面慣性矩I(cm4) 12.19 鋼管截面抵抗矩W(cm3) 5.08
鋼管抗剪強度設計值[τ](N/mm2) 125 鋼管抗壓、彎強度設計值[σ](N/mm2) 215
計算簡圖如下：

R＝max[R1，R2]=1.58kN，R'＝max[R1'，R2']＝1.57kN
1、抗彎驗算

縱向水平鋼管彎矩圖(kN?m)
σ＝Mmax/W＝0.24×106/4250＝56.76N/mm2≤[f]=205N/mm2
滿足要求！
2、抗剪驗算

縱向水平鋼管剪力圖(kN)
Vmax＝2.116kN
τmax＝2Vmax/A=2×2.116×1000/398＝10.63N/mm2≤[τ]＝170N/mm2
滿足要求！
3、撓度驗算

縱向水平鋼管變形圖(mm)
νmax＝0.59mm≤[ν]＝l/400＝900/400＝2.25mm
滿足要求！
4、扣件計算
R＝3.5kN≤8kN
單扣件在扭矩達到40～65N?m且無質(zhì)量缺陷的情況下，單扣件能滿足要求！
同理可知，左側(cè)立柱扣件受力R＝3.5kN≤8kN
單扣件在扭矩達到40～65N?m且無質(zhì)量缺陷的情況下，單扣件能滿足要求！
八、立柱驗算
鋼管類型 Φ48×2.8 立柱截面面積A(mm2) 398
回轉(zhuǎn)半徑i(mm) 16 立柱截面抵抗矩W(cm3) 4.25
抗壓強度設計值f(N/mm2) 205
λ=h/i=1800/16=112.5≤[λ]=150
長細比滿足要求！
查表得，φ＝0.55
1、風荷載計算
Mw＝0.92×1.4×ωk×la×h2/10＝0.92×1.4×0.21×0.9×1.82/10＝0.07kN?m
2、穩(wěn)定性計算
根據(jù)《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》公式5.2.5-14，荷載設計值q1有所不同：
1)面板驗算
q1＝0.9×[1.2×(0.07+(24+1.5)×0.5)+0.9×1.4×2]×1＝16.11kN/m
2)小梁驗算
q1＝max{0.77+(0.3-0.07)×0.25/2+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×max[0.45-0.25/2，(0.9-0.45)-0.25/2]/2×1，2.52+(0.3-0.07)×0.25/2}=2.55kN/m
同上四～七計算過程，可得：
R1＝7.17kN，R2＝7.17kN
立柱最大受力Nw＝max[R1+N邊1，R2+N邊2]+Mw/lb＝max[7.17+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×(0.9+0.45-0.25/2)/2×0.9，7.17+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×(0.9+0.9-0.45-0.25/2)/2×0.9]+0.07/0.9＝10.12kN
f＝N/(φA)+Mw/W＝10116.36/(0.55×398)+0.07×106/4250＝62.47N/mm2≤[f]＝205N/mm2
滿足要求！
九、立柱地基基礎(chǔ)計算
地基土類型 素填土 地基承載力設計值fak(kPa) 140
立柱墊木地基土承載力折減系數(shù)mf 0.5 墊板底面面積A(m2) 0.15
立柱底墊板的底面平均壓力p＝N/(mfA)＝10.12/(0.5×0.15)＝134.88kPa≤fak＝140kPa
滿足要求！