塔吊計算書
塔吊的計算包含多個方面：塔吊結構本身、塔吊基礎、塔吊附著、塔吊安裝拆除，不知道你說的是哪個方面呢？
如果是塔吊基礎的計算，可以參考如下：（僅做參考，需結合項目實際計算）
樁承載力驗算：
|
樁參數
|
|
樁類型
|
灌注樁
|
樁直徑d(mm)
|
800
|
|
樁混凝土強度等級
|
C40
|
樁基成樁工藝系數ψC
|
0.75
|
|
樁混凝土自重γz(kN/m3)
|
25
|
樁混凝土保護層厚度б(mm)
|
50
|
|
樁底標高d2(m)
|
-29.7
|
|
樁有效長度lt(m)
|
25.7
|
|
樁配筋
|
|
樁身普通鋼筋配筋
|
HRB400 14Φ20
|
|
自定義樁身承載力設計值
|
否
|
|
樁身普通鋼筋配筋
|
HRB400 14Φ20
|
|
樁裂縫計算
|
|
鋼筋彈性模量Es(N/mm2)
|
200000
|
普通鋼筋相對粘結特性系數V
|
1
|
|
最大裂縫寬度ωlim(mm)
|
0.2
|
裂縫控制等級
|
三級
|
|
地基屬性
|
|
地下水位至地表的距離hz(m)
|
1.33
|
自然地面標高d(m)
|
0
|
|
是否考慮承臺效應
|
否
|
|
土名稱
|
土層厚度li(m)
|
側阻力特征值qsia(kPa)
|
端阻力特征值qpa(kPa)
|
抗拔系數
|
承載力特征值fak(kPa)
|
|
素填土
|
4.71
|
10
|
150
|
0.6
|
-
|
|
淤泥
|
5.36
|
8
|
100
|
0.3
|
-
|
|
礫砂
|
7.32
|
25
|
3500
|
0.4
|
-
|
|
粉土
|
7.48
|
35
|
1900
|
0.6
|
-
|
|
全風化巖
|
12.56
|
70
|
4000
|
0.6
|
-
|
1、樁基豎向抗壓承載力計算
樁身周長：u=πd=3.14×0.8=2.513m
樁端面積：Ap=πd2/4=3.14×0.82/4=0.503m2
Ra=ψuΣqsia·li+qpa·Ap
=0.8×2.513×(0.71×10+5.36×8+7.32×25+7.48×35+4.83×70)+4000×0.503=3686.605kN
2、樁基豎向抗拔承載力計算
Qkmin=-21.558kN<0
按荷載效應標準組合計算的樁基拔力：Qk'=21.558kN
樁身位于地下水位以下時，位于地下水位以下的樁自重按樁的浮重度計算，
樁身的重力標準值：Gp=lt(γz-10)Ap=25.7×(25-10)×0.503=193.906kN
3、樁身承載力計算
縱向普通鋼筋截面面積：As=nπd2/4=14×3.142×202/4=4398mm2
(1)、軸心受壓樁樁身承載力
荷載效應基本組合下的樁頂軸向壓力設計值：Q=Qmax=902.554kN
(2)、軸心受拔樁樁身承載力
荷載效應基本組合下的樁頂軸向拉力設計值：Q'=-Qmin=29.104kN
fyAs=(360×4398.23)×10-3=1583.363kN
4、樁身構造配筋計算
As/Ap×100%=(4398.23/(0.503×106))×100%=0.874%≥0.65%
5、裂縫控制計算
裂縫控制按三級裂縫控制等級計算。
(1)、縱向受拉鋼筋配筋率
有效受拉混凝土截面面積：Ate=d2π/4=8002π/4=502655mm2
As/Ate=4398.23/502655=0.009< 0.01
取ρte=0.01
(2)、縱向鋼筋等效應力
σsk=Qk'/As=21.558×103/4398.23=4.902N/mm2
(3)、裂縫間縱向受拉鋼筋應變不均勻系數
ψ=1.1-0.65ftk/(ρteσsk)=1.1-0.65×2.39/(0.01×4.902)=-30.594
取ψ=0.2
(4)、受拉區(qū)縱向鋼筋的等效直徑
dep=Σnidi2/Σniνidi=(14×202)/(14×1×20)=20mm
(5)、最大裂縫寬度
承臺計算
|
承臺配筋
|
|
承臺底部長向配筋
|
HRB400 Φ22@160
|
承臺底部短向配筋
|
HRB400 Φ22@160
|
|
承臺頂部長向配筋
|
HRB400 Φ22@160
|
承臺頂部短向配筋
|
HRB400 Φ22@160
|
|
承臺豎向連接筋
|
HRB400 Φ10@500
|
1、荷載計算
承臺計算不計承臺及上土自重:
Fmax=F/n+M/L
=606.15/4+2251.8/5.091=593.833kN
Fmin=F/n-M/L
=606.15/4-2251.8/5.091=-290.758kN
承臺底部所受最大彎矩:
Mx=2Fmax(ab-B)/2=2×593.833×(3.6-1.6)/2=1187.666kN.m
My=2Fmax(al-B)/2=2×593.833×(3.6-1.6)/2=1187.666kN.m
承臺頂部所受最大彎矩:
M'x=2Fmin(ab-B)/2=2×(-290.758)×(3.6-1.6)/2=-581.516kN.m
M'y=2Fmin(al-B)/2=2×(-290.758)×(3.6-1.6)/2=-581.516kN.m
計算底部配筋時：承臺有效高度：h0=1250-50-22/2=1189mm
計算頂部配筋時：承臺有效高度：h0=1250-50-22/2=1189mm
2、受剪切計算
V=2(F/n+M/L)=2×(606.15/4 + 2251.8/5.091)=1187.666kN
受剪切承載力截面高度影響系數：βhs=(800/1189)1/4=0.906
塔吊邊緣至角樁內邊緣的水平距離：a1b=(ab-B-d)/2=(3.6-1.6-0.8)/2=0.6m
a1l=(al-B-d)/2=(3.6-1.6-0.8)/2=0.6m
剪跨比：λb'=a1b/h0=600/1189=0.505，取λb=0.505；
λl'= a1l/h0=600/1189=0.505，取λl=0.505；
承臺剪切系數：αb=1.75/(λb+1)=1.75/(0.505+1)=1.163
αl=1.75/(λl+1)=1.75/(0.505+1)=1.163
3、受沖切計算
塔吊對承臺底的沖切范圍：B+2h0=1.6+2×1.189=3.978m
4、承臺配筋計算
(1)、承臺底面長向配筋面積
αS1= My/(α1fcbh02)=1187.666×106/(1×16.7×5200×11892)=0.01
ζ1=1-(1-2αS1)0.5=1-(1-2×0.01)0.5=0.01
γS1=1-ζ1/2=1-0.01/2=0.995
AS1=My/(γS1h0fy1)=1187.666×106/(0.995×1189×360)=2789mm2
最小配筋率：ρ=0.15%
(2)、承臺底面短向配筋面積
αS2= Mx/(α2fclh02)=1187.666×106/(1×16.7×5200×11892)=0.01
ζ2=1-(1-2αS2)0.5=1-(1-2×0.01)0.5=0.01
γS2=1-ζ2/2=1-0.01/2=0.995
AS2=Mx/(γS2h0fy1)=1187.666×106/(0.995×1189×360)=2789mm2
(3)、承臺頂面長向配筋面積
αS1= M'y/(α1fcbh02)=581.516×106/(1×16.7×5200×11892)=0.005
ζ1=1-(1-2αS1)0.5=1-(1-2×0.005)0.5=0.005
γS1=1-ζ1/2=1-0.005/2=0.998
AS3=M'y/(γS1h0fy1)=581.516×106/(0.998×1189×360)=1362mm2
(4)、承臺頂面短向配筋面積
αS2= M'x/(α2fclh02)=581.516×106/(1×16.7×5200×11892)=0.005
ζ2=1-(1-2αS2)0.5=1-(1-2×0.005)0.5=0.005
γS2=1-ζ2/2=1-0.005/2=0.998
AS4=M'x/(γS2h0fy1)=581.516×106/(0.998×1189×360)=1362mm2
(5)、承臺豎向連接筋配筋面積
詳細計算書請參考品茗建筑云安全計算軟件—塔吊計算模塊。